1問題的提出
馬頭發(fā)電總廠#7機(jī)設(shè)2臺凝結(jié)水泵,原型號為14NL-14型,主要參數(shù)如下:流量Q=510m3/h,揚(yáng)程H=140m，轉(zhuǎn)速n=1480r/min，電機(jī)功率278kW，效率70，汽蝕余量2.0m。
該型凝結(jié)水泵在長期運行中存在出力不足問題，由此產(chǎn)生的連鎖問題如下。
a.為了保證凝結(jié)水流量，滿足向除氧器上水量的要求，維持住除氧器的水位，除氧器在運行中只有采取壓力低限的運行方式（運行中除氧器汽側(cè)壓力在0.38～0.4MPa之間），因壓力低而降低了除氧器水箱內(nèi)給水的飽和溫度，由此造成高加入口水溫的降低，高加運行偏離設(shè)計工況，使給水溫度降低。
b.在高負(fù)荷時，為了彌補(bǔ)凝結(jié)水泵出力低的缺陷，在運行中經(jīng)常采取開啟低加水側(cè)旁路門的措施來減少凝結(jié)水在低加U型管中的水阻，保證凝結(jié)水流量。這種運行方式，使低加出口水溫降低，端差增大，降低了機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性。
c.因凝結(jié)水泵額定壓力偏低，造成該機(jī)組凝結(jié)水自調(diào)系統(tǒng)無法正常投運。在低負(fù)荷時，為了保證凝汽器水位，防止泵組汽蝕，必須開啟#4低加后的凝結(jié)水再循環(huán)門，造成已加熱的凝結(jié)水又回到凝汽器中，降低了加熱器的熱效率。
由于以上所述原因，并配合馬頭發(fā)電總廠#7機(jī)大修的通流改造（滿負(fù)荷由200MW變?yōu)?20MW,凝汽器凝結(jié)水量由原來設(shè)計的457.21t/h增加為480.26t/h），進(jìn)行了#7機(jī)凝結(jié)水泵的改型工作。
2新泵泵型
通過調(diào)研確認(rèn)采用沈陽第一水泵廠生產(chǎn)的8LNP-4型筒裝式凝結(jié)水泵。該泵為立式雙層體結(jié)構(gòu)，葉輪為封閉式同向排列（共4級）。泵體設(shè)有平衡機(jī)構(gòu)及推力軸承。其主要參數(shù)如下：Q=620m3/h，H=160m，n=1.480r/min，效率78，電機(jī)功率368kW，汽蝕余量3.3m。
將新舊型泵參數(shù)進(jìn)行對比，流量提高了近20，揚(yáng)程也由140m變?yōu)?60m，效率提高了8。
3凝結(jié)水泵改型前后的經(jīng)濟(jì)性評價
在機(jī)組大修、泵組改型后，通過對改型前后機(jī)組運行日報表及相關(guān)數(shù)據(jù)的整理，對經(jīng)濟(jì)性評價如下。
3.1給水溫度
該機(jī)組除氧器采取定壓運行方式，在凝結(jié)水泵改造前，為保證凝結(jié)水流量，除氧器運行壓力為0.38～0.4MPa；改造后，除氧器壓力為0.48～0.50MPa。此外對應(yīng)給水的飽和溫度相應(yīng)改變。改造前，200MW負(fù)荷時，除氧器水溫在146～148　℃；改造后，除氧器水溫在156～158　℃。由于除氧器對給水加熱不足，出水溫度降低，進(jìn)一步造成高加無法在設(shè)計工況下運行，直接影響了給水溫度。據(jù)統(tǒng)計，當(dāng)機(jī)組在滿負(fù)荷時，改造前給水溫度比改造后低10　℃左右。對于200MW機(jī)組，當(dāng)給水溫度降低10℃，單位標(biāo)準(zhǔn)煤增量為0.581g/(kW·h)。根據(jù)機(jī)組調(diào)峰情況，全年按滿負(fù)荷利用7000h計算，標(biāo)準(zhǔn)煤價按市場價200元/t計算(以下計算同此)，1a可節(jié)約煤耗資金(7000×200×103×0.581）/106×200=162680元。
3.2回?zé)嵯到y(tǒng)
當(dāng)機(jī)組在滿負(fù)荷時，為保證凝結(jié)水流量，常開啟低加水側(cè)旁路門，造成一部分凝結(jié)水未經(jīng)本級加熱就旁路到相鄰的高一級加熱器進(jìn)口，使本級抽汽減少，高一級抽汽增加，當(dāng)有主汽流量30的凝結(jié)水分別流經(jīng)#1～#4低加旁路門時，對200MW機(jī)組產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)損失體現(xiàn)在單位標(biāo)準(zhǔn)煤耗增量分別為

3.3再循環(huán)能耗
在凝結(jié)水泵改型前，因額定流量和壓力低，造成凝結(jié)水自調(diào)系統(tǒng)不能投運。在機(jī)組參與調(diào)峰負(fù)荷變化時，為保證凝汽器水位，常開啟凝結(jié)水再循環(huán)電動門（該門位于#4低加出口門后），造成主凝結(jié)水加熱后部分再循環(huán)回凝汽器。假設(shè)在低負(fù)荷（100MW）時，#4低加出口主凝結(jié)水有25通過再循環(huán)門返回凝汽器，能耗損失計算如下。
新蒸汽等效熱降減少ΔH：


低加焓升和抽汽效率值見表1。
將表1數(shù)據(jù)代入式(1),通過計算式(1)～式(3)，Δq=110.6kJ/(kW·h)，查表得，單位標(biāo)準(zhǔn)煤耗增量3.77g/(kW·h)。

根據(jù)機(jī)組調(diào)峰情況，全年低負(fù)荷按100MW、運行時間按1000h計算，標(biāo)準(zhǔn)煤耗價按市場價200元/t計算,1a可節(jié)約煤耗資金:1000×100×103×3.77/106×200=75400元。
3.4單泵電耗
凝結(jié)水泵改型前后配用電機(jī)功率由278kW變?yōu)?68kW，考慮到機(jī)組運行時的工況不同，凝結(jié)水泵在轉(zhuǎn)速一定的情況下,軸功率隨流量變